預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板結(jié)構(gòu)性能試驗(yàn)研究及影響因素分析-土木工程論文
引言:預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板由預(yù)應(yīng)力混凝土空心板(作為底板)和現(xiàn)澆混凝土疊合層(后澆層)組成。底板在施工階段承受樓板自重與施工荷載,兼做模板作用;在使用階段與后澆混凝土疊合層形成整體,兼有預(yù)制樓板與現(xiàn)澆板的雙重優(yōu)點(diǎn)。然而,目前空心疊合板及其底板質(zhì)量與結(jié)構(gòu)性能檢驗(yàn)方法尚不完備,空心疊合板破壞性質(zhì)以及影響因素的試驗(yàn)研究較少。特別是隨著人們生活水平提高,對(duì)居室大開(kāi)間及任意開(kāi)間需求的增加,樓板跨度有增大的趨勢(shì),樓板厚度也要相應(yīng)增加,再加上120mm厚的預(yù)應(yīng)力混凝土空心板結(jié)構(gòu)性能與工程實(shí)踐應(yīng)用相對(duì)成熟,因此,對(duì)以120mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心板作底板,上面現(xiàn)澆50mm疊合層形成170mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板進(jìn)行結(jié)構(gòu)性能試驗(yàn)研究具有十分重要的理論意義和現(xiàn)實(shí)意義。
本文通過(guò)對(duì)4塊170mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板和8塊120mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心底板進(jìn)行結(jié)構(gòu)性能試驗(yàn)研究及對(duì)比分析,研究了預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板的破壞性質(zhì)和主要影響因素,分析驗(yàn)證了疊合板的抗裂承載力與同材料、同幾何尺寸的全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件相比,不會(huì)因?yàn)楝F(xiàn)澆了疊合層而下降。提出了預(yù)應(yīng)力混凝土空心板疊合板在實(shí)際工程應(yīng)用的相關(guān)建議。為裝配整體式疊合樓蓋這一先進(jìn)的技術(shù)盡早地轉(zhuǎn)化為現(xiàn)實(shí)生產(chǎn)力提供更充分的理論和試驗(yàn)依據(jù)。
2 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)
2.1 試件的設(shè)計(jì)與制作
參照文獻(xiàn)[1]制作型號(hào)為YKBa3362、YKBa3662、YKBa3961、YKBa4261的預(yù)應(yīng)力混凝土空心板各3塊,其中2塊用于空心板的簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)性能試驗(yàn),1塊作底板用于預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)性能試驗(yàn)。制作疊合板時(shí),底板做3~4mm深的劃毛處理,澆注疊合層前將底板表面用高壓水沖洗潤(rùn)濕,清除明顯積水。疊合板疊合層厚度為50mm,混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30。預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板試件參數(shù)見(jiàn)表1,截面尺寸如圖1所示。
表1 170mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板及底板參數(shù)表
試件編號(hào) |
120mm預(yù)應(yīng)力混凝土空心底板參數(shù) |
疊合層參數(shù) | ||||||||||||
fcu1 |
ftk |
Ec |
n |
Ap |
fptk |
fpy |
σcon |
b |
h1 |
c |
l0 |
h2 |
fcu2 | |
YKDBa3362 |
37.7 |
2.30 |
3.20 |
8 |
157 |
681 |
454 |
477 |
580 |
119 |
15 |
3236 |
52 |
36.8 |
YKDBa3662 |
37.7 |
2.30 |
3.20 |
10 |
196 |
681 |
454 |
477 |
567 |
121 |
15 |
3525 |
46 |
36.8 |
YKDBa3961 |
37.7 |
2.30 |
3.20 |
10 |
196 |
681 |
454 |
477 |
564 |
122 |
16 |
3824 |
52 |
36.8 |
YKDBa4261 |
37.7 |
2.30 |
3.20 |
12 |
235 |
681 |
454 |
477 |
569 |
119 |
14 |
4126 |
51 |
36.8 |
注:①h2-疊合層混凝土厚度(單位:mm)②fcu2-疊合層混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值
圖1 170mm預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板截面圖
2.2 加載方案
試驗(yàn)采用混凝土試塊按區(qū)格成垛堆放模擬均布荷載加載,垛與垛間隙不宜小于50mm,加載示意圖如2所示。試驗(yàn)前取100塊混凝土試塊測(cè)出單塊平均重量,以試件正常使用短期荷載值及承載力極限荷載設(shè)計(jì)值為基礎(chǔ),以試件正常使用短期荷載下的撓度、開(kāi)裂荷載值、破壞荷載值為基準(zhǔn)制定加載程序,加載值通過(guò)混凝土試塊的塊數(shù)來(lái)控制。
圖2 簡(jiǎn)支空心底板、疊合板加載示意圖(A.堆載塊,B.百分表)
2.3 量測(cè)內(nèi)容和結(jié)構(gòu)性能檢驗(yàn)內(nèi)容
所有試件一直加載到破壞為止。開(kāi)裂荷載、破壞荷載的大小通過(guò)計(jì)算試件上的堆砌的試塊重量得到。觀察裂縫出現(xiàn)采用放大鏡,觀測(cè)裂縫的寬度采用精度為0.05mm的刻度放大鏡。試件反拱值用拉線法測(cè)量,支座沉降用3cm量程的百分表量測(cè),跨中撓度用兩塊5cm量程的百分表對(duì)稱布置在試件跨中兩側(cè)量測(cè)。
依據(jù)文獻(xiàn)[2]的規(guī)定分別進(jìn)行承載力檢驗(yàn)、撓度檢驗(yàn)和抗裂檢驗(yàn)。
3 170mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土疊合空心板及其底板破壞過(guò)程和破壞形態(tài)
根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果繪制疊合板(YKDBa)與其底板(YKBa)的荷載-撓度曲線如圖3~圖6所示。從荷載-撓度曲線圖中可以發(fā)現(xiàn),預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板及其底板從加載到破壞,工作狀態(tài)經(jīng)歷了三個(gè)階段:彈性工作階段、帶裂縫工作階段和破壞階段。彈性工作階段對(duì)應(yīng)于試件開(kāi)裂前的階段,由于預(yù)壓應(yīng)力的存在,試件的彈性工作階段較長(zhǎng),荷載-撓度曲線基本呈直線變化。隨著荷載的增加,裂縫首先在跨中彎矩最大處混凝土的受拉區(qū)出現(xiàn),試件進(jìn)入帶裂縫工作階段。試件開(kāi)裂后鋼筋和混凝土應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)較快,裂縫的數(shù)量隨荷載的增大而增多,但長(zhǎng)度和寬度發(fā)展較慢,試件的撓度則在開(kāi)裂后明顯增大,荷載-撓度曲線有明顯的轉(zhuǎn)折。最后試件進(jìn)入破壞階段,裂縫條數(shù)、寬度和長(zhǎng)度穩(wěn)定增加,直至破壞。疊合板剛度明顯大于其底板。各試件最大撓度、破壞時(shí)裂縫分布情況和破壞特征具體見(jiàn)表3。
4 預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板結(jié)構(gòu)性能及影響因素分析
4.1 170mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板抗裂性及極限承載力檢驗(yàn)結(jié)果分析
將試件的開(kāi)裂荷載、破壞荷載的實(shí)測(cè)值與依照文獻(xiàn)[3]計(jì)算值及相互比值列于表2。從表2中可以發(fā)現(xiàn),170mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板實(shí)測(cè)破壞荷載值與實(shí)際參數(shù)計(jì)算的破壞荷載值的比值平均為1.18,實(shí)測(cè)開(kāi)裂荷載值與按實(shí)際參數(shù)計(jì)算的開(kāi)裂荷載值的比值平均為1.19,說(shuō)明試驗(yàn)結(jié)果與文獻(xiàn)[3]計(jì)算結(jié)果吻合較好,并有一定的安全系數(shù)。但疊合板同底板一樣,實(shí)測(cè)破壞荷載值與實(shí)測(cè)開(kāi)裂荷載值的平均比值為1.19,試件開(kāi)裂后再加3~4級(jí)荷載就破壞了,延性較差。
4. 2 170mm厚的預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板破壞性質(zhì)分析
通過(guò)對(duì)試件的裂縫條數(shù)、裂縫寬度、撓度以及撓跨比幾個(gè)方面繪制表3分析170mm厚的預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板破壞性質(zhì)。
表2 170mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板極限承載力及開(kāi)裂荷載對(duì)照表
試件編號(hào) |
Fk (kN) |
Fcrj (kN) |
Fcrs (kN) |
Fuj (kN) |
Fus (kN) |
Fus/ Fcrs |
Fcrs/ Fcrj |
Fus/ Fuj |
YKDBa3362 |
12.57 |
37.18 |
43.08 |
40.82 |
50.92 |
1.18 |
1.16 |
1.25 |
YKDBa3662 |
11.57 |
37.59 |
45.87 |
46.08 |
54.74 |
1.19 |
1.22 |
1.19 |
YKDBa3961 |
9.15 |
34.52 |
40.79 |
42.32 |
47.58 |
1.17 |
1.18 |
1.13 |
YKDBa4261 |
9.17 |
36.43 |
43.29 |
46.53 |
52.25 |
1.21 |
1.19 |
1.13 |
注:Fk-試件的標(biāo)準(zhǔn)荷載值;Fcrj-試件按實(shí)際參數(shù)計(jì)算的開(kāi)裂荷載值;Fcrs-試件的實(shí)測(cè)開(kāi)裂荷載值;Fuj-試件按實(shí)際參數(shù)計(jì)算的破壞荷載值;Fus-試件的實(shí)測(cè)破壞荷載值。
表3 170mm預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板破壞性質(zhì)分析表
試件編號(hào) |
計(jì)算跨度l0 |
最大撓度f(wàn)max |
fmax/l0 |
破壞時(shí)裂縫分布情況 |
實(shí)際配筋率ρ(%) |
破壞標(biāo)志 |
破壞性質(zhì) | |
條數(shù) |
最大寬度 | |||||||
YDKBa3362 |
3076.00 |
14.62 |
1/210 |
3.00 |
0.80 |
0.35 |
③ |
脆性破壞 |
YDKBa3662 |
3365.00 |
17.20 |
1/196 |
3.00 |
0.80 |
0.44 |
③ |
脆性破壞 |
YDKBa3961 |
3664.00 |
23.38 |
1/129 |
6.00 |
0.90 |
0.44 |
③ |
脆性破壞 |
YDKBa4261 |
3966.00 |
43.00 |
1/92 |
13.00 |
1.20 |
0.52 |
③ |
脆性破壞 |
注:l0、fmax裂縫最大寬度單位均為毫米(mm)
從表3看出,該類試件破壞標(biāo)志均為跨中縱向受力鋼筋被拉斷而破壞,試件的撓度檢驗(yàn)、抗裂檢驗(yàn)、承載力檢驗(yàn)等各項(xiàng)指標(biāo)均符合要求,該批試件結(jié)構(gòu)性能可以判為合格[4],可以初步確認(rèn)該類試件可以在工程中應(yīng)用。試件YKDBa3362、YKDBa3662撓跨比在1/200左右,與延性破壞標(biāo)志的撓度值l0/50還有很大的差距,試件裂縫條數(shù)與預(yù)應(yīng)力混凝土空心底板相比下降很多,僅有3條裂縫,裂縫寬度為0.8~0.9mm,與底板差不多。YKDBa3961及YKDBa4261撓度相對(duì)較大,試件YKDBa4261的撓度接近跨度的1/50,但與預(yù)應(yīng)力混凝土空心底板相比,也下降不少。從試驗(yàn)結(jié)果來(lái)看,疊合板的延性較差,前三塊試件破壞時(shí)脆性性質(zhì)明顯,只有YKDBa4261接近延性破壞。因此,對(duì)于170mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板,適用跨度大于4200mm,并宜根據(jù)工程需要提高構(gòu)件的延性。
4.3 170mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板破壞性質(zhì)及影響因素分析
影響預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板延性的主要因素有預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力、鋼筋延性、混凝土強(qiáng)度等級(jí)、構(gòu)件截面幾何特征、跨高比和配筋率等(表4)。一般情況下,疊合板的延性會(huì)隨鋼筋延性的提高而提高,隨預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力的加大而降低,文獻(xiàn)[5]對(duì)鋼筋張拉控制應(yīng)力作了具體的分析,當(dāng)構(gòu)件標(biāo)志長(zhǎng)度≤3.0m時(shí),取σcon=0.6fptk,當(dāng)構(gòu)件標(biāo)志長(zhǎng)度≥3.3m時(shí),取σcon=0.7fptk。為實(shí)現(xiàn)延性破壞的目標(biāo),依據(jù)文獻(xiàn)[5]的計(jì)算方法,試件YKBa4261張拉控制應(yīng)力σcon=0.48fptk。
表4 170mm厚的預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板破壞性質(zhì)影響因素分析表
試件編號(hào) |
配筋率ρ(%) |
張拉控制應(yīng)力系數(shù) |
l0/h |
fmax/l0 |
裂縫條數(shù) |
最大裂縫寬度 |
YKDBa3362 |
0.35 |
0.7 |
18.09 |
1/210 |
3 |
0.8 |
YKDBa3662 |
0.44 |
0.7 |
19.79 |
1/196 |
3 |
0.8 |
YKDBa3961 |
0.44 |
0.7 |
21.55 |
1/129 |
6 |
0.9 |
YKDBa4261 |
0.52 |
0.7 |
23.33 |
1/92 |
13 |
1.2 |
本試驗(yàn)4塊疊合板試件的混凝土強(qiáng)度等級(jí)、鋼筋強(qiáng)度類型和鋼筋的張拉控制應(yīng)力都相同,只有跨高比和配筋率發(fā)生變化。由表4可以看出,YKDBa3662和 YKDBa3961的配筋率ρ都為0.44,張拉控制應(yīng)力系數(shù)都為0.7的情況下,跨高比由19.79增加至21.55,試件的撓度提高了52%,裂縫增加3條,裂縫最大寬度也有一定程度的增加。隨著配筋率的提高,試件的撓度在增大。疊合板與底板相比,延性進(jìn)一步降低,主要原因是澆注疊合層后疊合板的跨高比、配筋率進(jìn)一步降低。
4.4 170mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板與其底板結(jié)構(gòu)性能對(duì)比分析
表5 170mm預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板與其底板破壞荷載參數(shù)值對(duì)比分析表
構(gòu)件編號(hào) |
dFcrs |
dFus |
Fcrs |
Fus |
dFcrs / Fcrs |
dFus / Fus |
dfmax/fmax |
dn/n |
Y(D)KBa3362 |
43.08 |
50.92 |
23.04 |
27.20 |
1.87 |
1.87 |
0.62 |
0.50 |
Y(D)KBa3662 |
45.87 |
54.74 |
26.06 |
31.08 |
1.76 |
1.76 |
1.05 |
0.43 |
Y(D)KBa3961 |
40.79 |
47.58 |
22.84 |
27.27 |
1.79 |
1.74 |
0.95 |
0.67 |
Y(D)KBa4261 |
43.29 |
52.25 |
24.71 |
31.10 |
1.75 |
1.68 |
0.77 |
0.87 |
注:表中各符號(hào)的具體含義同表1、2、3,其中左上角標(biāo)志“d”表示是疊合板的相應(yīng)參數(shù),荷載的單位均為(kN),撓度單位為(mm)。
疊合板與其底板破壞荷載參數(shù)值對(duì)比分析見(jiàn)表5。疊合板開(kāi)裂荷載實(shí)測(cè)值與底板開(kāi)裂荷載實(shí)測(cè)值平均比值為1.79,疊合板極限荷載實(shí)測(cè)值與底板極限荷載實(shí)測(cè)值平均比值為1.78,說(shuō)明通過(guò)在120mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心底板上澆注50mm厚的混凝土現(xiàn)澆層后形成170mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板,試件的抗裂承載力和極限承載力提高了80%左右,提高效果明顯。試件的開(kāi)裂荷載提高幅度略大極限荷載的提高幅度。
通過(guò)計(jì)算分析及由表5及圖3-圖6可知,疊合板跨度小于4.2m時(shí),底板開(kāi)裂荷載值遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于疊合板的施工階段荷載。在澆筑試件的疊合層時(shí),先將底板兩端簡(jiǎn)支,使疊合板處于二次受力狀態(tài)。所有試件在制作過(guò)程中均未發(fā)現(xiàn)底板開(kāi)裂現(xiàn)象,說(shuō)明跨度小于4.2m時(shí),此類疊合板施工時(shí)跨中不加支撐是可行的。當(dāng)跨度加大或底板厚度變化時(shí),疊合板施工時(shí)跨中是否加支撐需驗(yàn)算確定。
5 試驗(yàn)研究結(jié)論
5.1 參照文獻(xiàn)[6]有關(guān)規(guī)定,可以判定構(gòu)件的結(jié)構(gòu)性能檢驗(yàn)合格。說(shuō)明170mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板可以應(yīng)用于工程實(shí)踐,120mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心板作為預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板的底板是可行的??紤]到結(jié)構(gòu)和構(gòu)件延性,170mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板適用跨度大于4.2m。
5.2 影響預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板的破壞性質(zhì)的主要因素有預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力、鋼筋延性、混凝土強(qiáng)度等級(jí)、構(gòu)件截面幾何特征、跨高比和配筋率等。疊合板與底板相比,跨高比的降低是導(dǎo)致疊合板延性進(jìn)一步降低的主要因素之一。
5.3 170mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板與底板開(kāi)裂荷載比值的提高幅度略大于極限荷載的提高幅度的試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了疊合板不會(huì)因?yàn)楝F(xiàn)澆了疊合層而比同材料,同幾何尺寸的全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的抗裂承載力降低。
6 工程應(yīng)用建議
6.1 當(dāng)跨度小于4.2m時(shí),此類疊合板施工時(shí)跨中不加支撐是可行的。當(dāng)跨度加大或底板厚度,材料強(qiáng)度等變化時(shí),疊合板施工跨中是否加支撐需驗(yàn)算確定。
6.2 試件的疊合層與底板結(jié)合良好,試驗(yàn)中未發(fā)生沿疊合面或斜截面剪切破壞現(xiàn)象,所以可以初步確定只要對(duì)疊合板底板做一般的劃毛、高壓水沖洗潤(rùn)濕的方式處理,疊合面的抗剪能力可以滿足要求。
7 結(jié)語(yǔ)
采用預(yù)應(yīng)力空心板作底板的裝配整體式疊合樓蓋,兼有裝配式樓蓋與整體式樓蓋的雙重優(yōu)點(diǎn),與預(yù)應(yīng)力實(shí)心板作底板的裝配整體式樓蓋相比又可以減輕自重。本文通過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證了170mm厚空心疊合板結(jié)構(gòu)性能合格,研究了該類試件的破壞性質(zhì)和主要影響因素,提出了該類試件在實(shí)際工程應(yīng)用的相關(guān)建議。為空心板作底板的裝配整體式疊合樓蓋這一先進(jìn)的技術(shù)盡早地轉(zhuǎn)化為現(xiàn)實(shí)生產(chǎn)力提供更充分的理論和試驗(yàn)依據(jù)。
摘要:通過(guò)對(duì)4塊170mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板和8塊120mm厚預(yù)應(yīng)力混凝土空心底板進(jìn)行結(jié)構(gòu)性能試驗(yàn)研究及對(duì)比分析,研究了預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板的抗裂性及裂縫發(fā)展規(guī)律、撓度、承載力等結(jié)構(gòu)性能,分析了跨高比、配筋率等是影響預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板破壞性質(zhì)的主要因素。得出了疊合板的抗裂承載力與全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件相比,不會(huì)因?yàn)楝F(xiàn)澆了疊合層而下降的結(jié)論。提出了預(yù)應(yīng)力混凝土空心疊合板在實(shí)際工程應(yīng)用的建議。
關(guān)鍵詞:預(yù)應(yīng)力混凝土空心底板,疊合板, 結(jié)構(gòu)性能,承載力,延性
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